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生物脫氮除磷的發(fā)展簡史!
發(fā)布時(shí)間:2021-01-11 瀏覽: 文章來源:未知
生物脫氮除磷是指用生物處理法去除污水中營養(yǎng)物質(zhì)氮和磷的工藝。水體的富營養(yǎng)化問題是20世紀(jì)中期提出來的。含氮和磷的污水無限制地排放,以致受納水體中藻類過度繁殖,水質(zhì)變壞。原水受氮和磷的污染,水處理的困難加大,費(fèi)用增加。
 
  1、生物脫氮除磷的發(fā)展
 
  1932年,祖師Wuhrmann提出內(nèi)源呼吸反硝化脫氮理論,這也是***早的脫氮工藝,被稱為Wuhrmann工藝。(見圖2)該工藝在好氧池中進(jìn)行有機(jī)物的氧化及氨氮的硝化反應(yīng),在缺氧池中利用活性污泥內(nèi)源呼吸進(jìn)行反硝化。但由于以微生物內(nèi)源呼吸代謝物質(zhì)作為碳源,反硝化速率很低,所以需要擴(kuò)大缺氧池的容積,同時(shí)在缺氧池中微生物內(nèi)源呼吸將有機(jī)氮和氨氮釋放到水中,降低脫氮效率,導(dǎo)致該工藝在工程上并不實(shí)用,但該工藝為以后的脫氮除磷工藝的發(fā)展奠定了基礎(chǔ)。

  1962年,Ludzack和Ettinger首次提出利用進(jìn)水中的可生物降解有機(jī)物作為碳源的前置反硝化工藝,解決了碳源不足的問題,但由于兩個(gè)反應(yīng)器間的液體交換缺乏控制,影響脫氮效果。(該工藝缺少描述,筆者也不知道具體的工藝流程)
 
  1973年,Barnard在開發(fā)Bardenpho(音譯為:巴登福)工藝是提出改良型Ludzack-Ettinger脫氮工藝,即廣泛應(yīng)用的A/O工藝(見圖3)(題外話,這個(gè)工藝至今已經(jīng)47年了,現(xiàn)今絕大部分的脫氮工藝都是在這個(gè)工藝的基礎(chǔ)之上進(jìn)行改進(jìn),而非創(chuàng)新)。A/O工藝中,大量的硝氮通過內(nèi)回流(別名:硝化液回流、好氧回流、混合液回流)回流到缺氧區(qū)后,利用原水中的有機(jī)物進(jìn)行反硝化。但A/O工藝不能達(dá)到完全脫氮,因?yàn)楹醚醭乜偭髁康囊徊糠窒趸蟮南醯獩]有回流到缺氧池而是直接隨出水排放(這是目前二級(jí)生物脫氮的一個(gè)硬傷)。

  1973年為克服A/O工藝不完全脫氮的缺點(diǎn),Barnard提出把此工藝與祖師級(jí)別的Wuhrmann工藝聯(lián)合,并稱之為Bardenpho工藝,(見圖4)。具體機(jī)理后文再述。

  Bardenpho工藝在理論上雖然有完全去除硝酸鹽的潛力,但實(shí)際上是不可能的。
 
  1976年,Barnard通過對(duì)Bardenpho工藝進(jìn)行中試研究發(fā)現(xiàn)在Bardenpho工藝的初級(jí)缺氧反應(yīng)器前增加一厭氧反應(yīng)器就能有效的除磷(見圖5)。該工藝在南非稱5階段Phoredox工藝(音譯為:福列德克斯)或簡稱為Phoredox工藝。在美國稱之為改良型Bardenpho工藝。

  1980年,Rabinowitz和Marais對(duì)Bardenpho工藝的研究中,選擇3階段的Bardenpho工藝,即所謂的傳統(tǒng)A2/O工藝(見圖6)。至此***為常用的脫氮除磷工藝正式登場(距今已經(jīng)整整40年,目前還在大量使用)。

  2、生物脫氮除磷工藝合集(順序不分先后)
 
  說明:以下工藝簡介僅從原理方面進(jìn)行解析,不涉及土建成本和設(shè)備投資。
 
  1、A2/O工藝
 
  1、厭氧池
 
  圖6為傳統(tǒng)的A2/O工藝流程,首段為厭氧池,本池的主要作用為釋放磷(具體反映機(jī)理看前面),其次在本池中也可發(fā)生水解酸化反應(yīng)。原水與同步進(jìn)入的二沉池回流的含磷污泥二者混合后再兼性厭氧發(fā)酵菌的作用下部分易生物降解的大分子有機(jī)物被轉(zhuǎn)化為小分子的揮發(fā)性脂肪酸(VFA),聚磷菌將細(xì)胞內(nèi)的聚磷水解成正磷酸鹽,釋放到水中,釋放的能量可供轉(zhuǎn)型好氧的聚磷菌在厭氧的壓抑環(huán)境下維持生存,同時(shí)吸收水解后的小分子有機(jī)物合成PHB并儲(chǔ)存在體內(nèi)。另外,NH4+-N因細(xì)胞的合成而被去除一部分,同時(shí)回流污泥的稀釋作用使污水中的NH4+-N濃度下降;另外回流污泥中的NO3—-N進(jìn)入?yún)捬醭睾笱杆倮迷械目焖俳到庥袡C(jī)物而被還原為氮?dú)忉尫?,?huì)部分去除進(jìn)水中的有機(jī)物,該池出水幾乎不含NO3—-N。
 
  影響因素:對(duì)于高氨氮廢水,污泥回流中攜帶有大量的NO3—-N,當(dāng)硝氮濃度≥4mg/L時(shí),將減少了據(jù)鄰居釋放所獲得的溶解性有機(jī)物的量,不能是該池形成較好的兼性厭氧環(huán)境,不僅不利于據(jù)鄰居的釋磷反應(yīng),而且也不利于大分子的厭氧發(fā)酵為小分子有機(jī)物,對(duì)釋磷反應(yīng)不利。
 
  2、缺氧池
 
  廢水經(jīng)過厭氧池進(jìn)入缺氧池,該池首要功能為反硝化脫氮,硝氮通過內(nèi)循環(huán)由好氧池進(jìn)入缺氧池,回流比通過總氮去除率進(jìn)行計(jì)算(見公式1)?;旌弦哼M(jìn)入缺氧段后,反硝化菌利用污水中的有機(jī)物將回流液中的硝態(tài)氮還原為氮?dú)忉尫诺娇諝庵?,因此有機(jī)物濃度和硝態(tài)氮濃度都會(huì)大幅度降低。其次,該段可能發(fā)生磷的釋放和吸收(反硝化除磷)反應(yīng),或者兩者同時(shí)存在。另外,生活污水處理過程中,缺氧池末端的COD基本在50以下甚至更低,在不考慮好氧池同步硝化反硝化的情況下TN濃度和出水基本相同。
 
  η=r/(1+r)————1
 
  其中:η:總氮去除率;
 
  r:回流比
 
  3、好氧池
 
  混合液從缺氧池進(jìn)入好氧池,曝氣池的這一反應(yīng)單元室多功能的,去除BOD、硝化、吸收磷等反應(yīng)都在本反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行?;旌弦河袡C(jī)物濃度已經(jīng)很低,聚磷菌主要是靠分解體內(nèi)儲(chǔ)存的PHB來獲取能量供自身生長繁殖,同時(shí)超量吸收水中的溶解性正磷酸鹽以聚磷(Poly-P)的形式儲(chǔ)存在細(xì)胞內(nèi),經(jīng)過沉淀排出剩余污泥,達(dá)到除磷的效果。有機(jī)氨被氨化繼而被硝化,氨氮濃度顯著下降。隨著硝化過程的進(jìn)行,硝氮濃度增加,堿度降低(對(duì)于高氨氮廢水,需在好氧池中大量投加堿才能維持硝化反應(yīng)的進(jìn)行)。
 
  4、A2/O工藝的優(yōu)缺點(diǎn)
 
  優(yōu)點(diǎn):同時(shí)脫氮除磷;反硝化過程為硝化提供堿度;釋磷及反硝化過程同時(shí)除去有機(jī)物;污泥沉降性能好,SVI值一般均小于100。
 
  缺點(diǎn):①回流污泥含有硝酸鹽進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū),對(duì)除磷效果有影響;②脫氮受內(nèi)回流比影響;③聚磷菌和反硝化菌都需要易降解有機(jī)物。
 
  A2/O這是一個(gè)很成熟的脫氮除磷工藝,后續(xù)介紹的其他脫氮處理工藝基本上是為克服A2/O工藝的缺點(diǎn)而進(jìn)行改動(dòng)的,從而在節(jié)能的基礎(chǔ)之上滿足出水要求。
 
  在A2/O工藝運(yùn)行中經(jīng)常一些問題,如:絲狀菌膨脹、污泥老化、SVI值過高、厭缺氧池表面出現(xiàn)黑色或者黃色浮泥、曝氣池表面出現(xiàn)白色泡沫或者粘稠的黃色泡沫、二沉池跑泥等等。出現(xiàn)這些問題,除進(jìn)水指標(biāo)的波動(dòng)、設(shè)計(jì)缺陷外,其他均為工藝參數(shù)沒有控制好所導(dǎo)致的。關(guān)于工藝參數(shù)的控制,這個(gè)在書本上僅僅給出了一個(gè)參考值,比如:
 
  DO:2-4mg/L
 
  污泥齡:10-15d
 
  C:N:P=100:5:1
 
  反硝化碳氮比:(4-6):1
 
  碳磷比:20:1
 
  MLSS:3000-4000mg/L
 
  混合液回流比:200-300%
 
  污泥回流比:50-***
 
  厭、缺氧池?cái)嚢韫β剩?-8W/m³(我是根據(jù)水質(zhì)、池體類型進(jìn)行選型)
 
  HRT:6-8h(針對(duì)市政污水,實(shí)際經(jīng)驗(yàn)告訴我,這個(gè)停留時(shí)間誰用誰哭)
 
  厭氧:缺氧:好氧停留時(shí)間:1:1:(3-4)(這也是誰用誰哭)
 
  甚至有些半吊子設(shè)計(jì)人員根據(jù)這些工藝參數(shù)去設(shè)計(jì)工業(yè)廢水,對(duì)于這點(diǎn),我真的很佩服設(shè)計(jì)人員的膽大、業(yè)主的摳門。
 
  這些工藝參數(shù)只是參考,運(yùn)行參數(shù)需要針對(duì)自己的污水廠/污水站的實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整,從而達(dá)到良好的處理效果。所以,在運(yùn)行中各位污師需要針對(duì)問題進(jìn)行分析,找到問題的根本所在,而不是盲目的排泥、投加碳源、投加營養(yǎng)、增加/減少曝氣等等。在自我分析問題之后可以到污托邦社區(qū)或者污托邦群里面進(jìn)行討論,而不是出現(xiàn)問題***時(shí)間問別人,每個(gè)人運(yùn)行的污水廠/污水站的情況都不一樣,別人給你的只會(huì)是他遇到過的情況,但不一定適用于你運(yùn)營的污水廠,甚至有時(shí)候同樣一個(gè)現(xiàn)象,在不同污水廠發(fā)生的機(jī)理是完全相反的。
 
  2、倒置A2/O工藝
 
  與常規(guī)的A2/O工藝相比,倒置A2/O工藝(見圖7)從前往后以此為缺氧-厭氧-好氧,該工藝的設(shè)計(jì)初衷是為了降低污泥回流中硝態(tài)氮對(duì)厭氧釋磷的影響,特別是對(duì)于高氨氮廢水污泥回流中攜帶有大量的硝氮,抑制厭氧釋磷反應(yīng)。同時(shí),為了解決碳源分配的問題,采用兩點(diǎn)進(jìn)水的方式來提供厭氧釋磷中有機(jī)物的消耗。

  該工藝由于硝態(tài)氮在前端的缺氧池中完全反硝化,消除了硝氮對(duì)厭氧釋磷的不利影響,從而保證厭氧釋磷的穩(wěn)定進(jìn)行,并且聚磷菌釋磷后直接進(jìn)入生化效率比較高的好氧環(huán)境,使其在厭氧條件下形成的吸磷動(dòng)力得到了更有效的利用。
 
  有些設(shè)計(jì)人員在設(shè)計(jì)倒置A2/O工藝時(shí)省去了混合液回流,通過增大二沉池的污泥回流來滿足反硝化需求。增大污泥回流雖然不改變二沉池的比表面積負(fù)荷率,但是在一定程度上降低了二沉池的沉淀時(shí)間,不建議采用。
 
  厭氧釋磷的實(shí)際停留時(shí)間(含回流量)一般要求在0.5-2h,倒置A2/O雖然滿足了硝氮對(duì)厭氧釋磷的影響,但是需要增加厭氧池的池容,從而滿足厭氧釋磷實(shí)際停留時(shí)間的要求,增加了土建成本。同時(shí)多點(diǎn)進(jìn)水需要很好的進(jìn)行控制,以此來調(diào)整厭、缺氧池的碳源配比達(dá)到良好的脫氮除磷效果。
 
  該工藝適合原水中TN含量比較高的廢水,只要缺氧池的容積設(shè)計(jì)的合理可以完全反硝化,從而為厭氧釋磷提供良好的厭氧環(huán)境。
 
  3、A+A2/O工藝與JHB工藝
 
  A+A2/O工藝(見圖8)與A2/O工藝相比,在厭氧池的前段增加了一個(gè)預(yù)脫硝池,主要是為了解決污泥回流中攜帶的硝酸鹽對(duì)厭氧釋磷的影響。該工藝與UCT工藝的目的是相同的。

  圖8 A+ A2/O工藝
 
  在進(jìn)水TN含量較高的情況下,該工藝不太適用,因?yàn)槲勰嗷亓髦袛y帶有大量的硝氮,預(yù)脫硝池因設(shè)計(jì)停留時(shí)間過短(一般在0.5-0.8h)無法進(jìn)行完全的反硝化反應(yīng),從而影響厭氧釋磷。
 
  1991年,Pitman等人提出Johannesburg(JHB)工藝,該工藝是在A2/O工藝到厭氧區(qū)污泥回流路線中增加了一個(gè)缺氧池(見圖9),來自二沉池的污泥可利用33%左右(進(jìn)水分配可調(diào))進(jìn)水中的有機(jī)物作為反硝化碳源去除硝態(tài)氮,以消除硝酸鹽對(duì)厭氧池厭氧釋磷的不利影響。

  圖9 JHB工藝
 
  其實(shí)這兩個(gè)工藝是一樣的,只是叫法不同。在設(shè)計(jì)中A+A2/O工藝也會(huì)設(shè)計(jì)多點(diǎn)進(jìn)水,畢竟碳源的有效分配是關(guān)鍵。
 
  4、UCT工藝
 
  A2/O工藝的回流污泥中很難保證不含有硝氮,為了徹底排除在厭氧池中硝氮的干擾,南非開普敦大學(xué)于1983年開發(fā)了UCT工藝(見圖10),將污泥回流至缺氧區(qū),并增加了從缺氧段至厭氧段的缺氧混合液回流,使污泥經(jīng)缺氧反硝化后再回流至厭氧區(qū),減少了回流污泥中的硝酸鹽含量,盡量的避免了硝態(tài)氮對(duì)厭氧釋磷的影響,同時(shí)在該工藝總存在反硝化除磷現(xiàn)象。但當(dāng)進(jìn)水碳氮比較低時(shí)缺氧池不能實(shí)現(xiàn)完全反硝化,仍有一部分硝氮回流到厭氧區(qū)對(duì)厭氧釋磷產(chǎn)生不利影響。

  圖10 UCT工藝
 
  書本上給出的設(shè)計(jì)參數(shù):厭氧區(qū)HRT 1-2h;缺氧區(qū)HRT 2-4h;好氧區(qū)HRT 4-12h;污泥回流比80%-***;缺氧回流比200%-400%;硝化液回流比***-300%。(以上數(shù)據(jù)僅為參考,在設(shè)計(jì)時(shí)需要根據(jù)實(shí)際水質(zhì)進(jìn)行設(shè)計(jì)。)
 
  5、MUCT工藝
 
  與A2/O工藝相比,UCT工藝在適當(dāng)?shù)腃OD/KTN比例下,缺氧池的反反硝化可使厭氧池回流液中的硝氮含量接近于零。當(dāng)進(jìn)水COD/KTN較低時(shí),缺氧池?zé)o法實(shí)現(xiàn)完全的脫氮,導(dǎo)致有一部分硝氮隨缺氧回流進(jìn)入?yún)捬醭?,因此又產(chǎn)生了改良型UCT工藝—MUCT工藝(見圖11)。

  圖11 MUCT工藝
 
  MUCT工藝有兩個(gè)缺氧池,***個(gè)缺氧池接受二沉池回流污泥,后一個(gè)缺氧池接受好氧池硝化液回流,使污泥的脫氮與混合液的脫氮完全分開,進(jìn)一步減少硝酸鹽進(jìn)入?yún)捬醭氐目赡苄浴?br />  
  該工藝的主要目的是優(yōu)化除磷效果,第二個(gè)缺氧池進(jìn)水中含有一定量的碳源,該部分碳源反硝化速率較高,在該部分碳源消耗殆盡后,還可進(jìn)行內(nèi)源呼吸反硝化,雖然反硝化速率較低,但可進(jìn)一步提高TN的去除率。
 
  6、Bardenpho工藝系列
 
  6.1 Bardenpho工藝(兩級(jí)AO工藝)
 
  Barnard(1974)開發(fā)的Bardenpho工藝屬于早期生物脫氮(除磷)工藝,其目的是不投加外部碳源的情況下脫氮率達(dá)到90%以上。如圖12所示,在***個(gè)缺氧段,來自硝化段的混合液內(nèi)回流中含有大量的硝氮,在***個(gè)缺氧段中利用原水中的碳源作為電子供體,進(jìn)行反硝化,在該段去除的硝氮約占70%(根據(jù)設(shè)計(jì)停留時(shí)間的不同,去除率也不相同)。BOD去除、氨氮氧化和磷的吸收都是在硝化(***個(gè)好氧池)段完成的。第二缺氧段提供足夠的停留時(shí)間,通過混合液的內(nèi)源呼吸進(jìn)一步去除殘余的硝氮。***終好氧段為混合液提供短暫的曝氣時(shí)間,以降低二沉池出現(xiàn)厭氧狀態(tài)和釋磷的可能性。

  圖12 Bardenpho工藝(兩級(jí)AO)
 
  6.2 五段Phoredox工藝(簡稱為Phoredox工藝)
 
  由于發(fā)現(xiàn)Bardenpho工藝中混合液回流中的硝氮對(duì)生物除磷有非常不利的影響,通過Bardenpho工藝的中試研究,Barnard(1976)提出真正意義上的生物脫氮除磷工藝流程(見圖13),即在Bardenpho工藝前段增設(shè)一個(gè)厭氧區(qū)。這一工藝流程在南非稱為五段Phoredox工藝(簡稱為Phoredox工藝),在美國稱之為改良型Bardenpho工藝。改良型Bardenpho工藝通常按低污泥負(fù)荷(較長污泥齡)方式設(shè)計(jì)和運(yùn)行,目的是提高脫氮效率。

  圖12 五段Phoredox工藝(南非)或改良型Bardenpho工藝(美)
 
  五段Phoredox工藝使用的SRT比A2/O工藝更長(10-20d),其他設(shè)計(jì)參數(shù)為:厭氧區(qū) HRT=0.5-1h;***缺氧區(qū)HTR=1-3h;第二缺氧區(qū)HRT=2-4h;***好氧區(qū)HRT=4-12h,第二好氧區(qū)HRT=0.5-1h;污泥回流比為50%-***;混合液回流比為200%-400%。(以上數(shù)據(jù)僅供參考,具體設(shè)計(jì)請(qǐng)根據(jù)水質(zhì)進(jìn)行變動(dòng)。)
 
  6.3 3段改良Bardenpho工藝(或A2/O工藝)
 
  測試表明,五段Phoredox工藝并不能將硝酸鹽含量降低至零,與***缺氧區(qū)相比,第二缺氧池因?yàn)椴捎脙?nèi)源呼吸反硝化導(dǎo)致單位容積反硝化速率相當(dāng)?shù)?。第二缺氧池的低效促使Simpkins和McLaren(1978)提出,在某些情況下可取消第二缺氧池,適當(dāng)加大***缺氧池,以獲得***大的反硝化處理效果和***低的回流污泥硝酸鹽濃度,即3段改良Bardenpho工藝(見圖13),也就是目前常用的A2/O工藝。

  圖13 3段改良Bardenpho工藝(或A2/O工藝)
 
  7、約翰內(nèi)斯堡(Johannesburg)工藝
 
  本工藝源自南非約翰內(nèi)斯堡,為UCT變型工藝,該工藝(見圖14)的主要目的是盡量減少污泥回流中的硝氮進(jìn)入?yún)捬醭?,提高較低進(jìn)水濃度廢水德爾處理效率(其實(shí)脫氮工藝就是碳源的合理分配問題,在不考慮反硝化除磷的情況下,低COD廢水,除磷量越多,反硝化脫氮越差,關(guān)鍵是看操作人員如何取舍)?;亓骰钚晕勰嘀苯舆M(jìn)入缺氧池,該池有足夠的停留時(shí)間利用內(nèi)源呼吸去還原污泥中攜帶的硝氮,然后再進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)進(jìn)行釋磷反應(yīng)。(題外話,這個(gè)工藝在有些資料上給歸為JHB工藝,我認(rèn)為知道工藝的原理就行,有些問題沒必要去糾結(jié)。 

  圖14 約翰內(nèi)斯堡工藝
 
  8、PASF工藝
 
  針對(duì)A2/O工藝中各菌群間污泥齡需求矛盾的問題,近年來有很多研究提出將活性污泥法和生物膜法相結(jié)合(非泥膜共存工藝)以緩解這一矛盾。這時(shí)系統(tǒng)中就存在兩類菌群:短泥齡懸浮活性污泥和長齡生物膜上附著的菌群,這樣能很好的解決硝化細(xì)菌與聚磷菌間的泥齡矛盾。在此基礎(chǔ)之上發(fā)展的工藝為PASF工藝,(見圖15)。該工藝分為前后兩段,前段采用活性污泥法,主要包括厭氧、缺氧、好氧、二沉等;后段采用生物膜法,主要采用曝氣生物濾池或者加裝填料的生物膜池。

  圖15 PASF工藝
 
  該工藝中硝化作用主要集中在曝氣生物濾池內(nèi),大量的硝化反應(yīng)在二沉池之后完成,避免了污泥回流攜帶硝氮對(duì)厭氧釋磷的影響。另外硝化菌和聚磷菌的分開更有利于營造***適宜各類菌群生長的環(huán)境。該工藝中,菌群分開專性較強(qiáng),可以縮短各反應(yīng)器的停留時(shí)間。同時(shí),在前段活性污泥工藝中釋磷菌在缺少好氧除磷的情況下,反硝化除磷菌(DPB)可以大量富集從而產(chǎn)生反硝化除磷反應(yīng),節(jié)省碳源、節(jié)省能耗。
 
  該工藝在設(shè)計(jì)中,好氧池起到降低污泥沉降比、進(jìn)一步降低BOD(不影響硝化反應(yīng))的功能,幾乎不參與硝化反應(yīng),所以該池停留時(shí)間可以很短(1-2h)。
 
  9、Dephanox工藝
 
  Wanner(1992)首次提出Dephanox雙污泥反硝化脫氮除磷工藝雛形(見圖16)。

  圖16 Dephanox工藝
 
  所謂雙污泥系統(tǒng)就是硝化菌獨(dú)立于反硝化除磷菌(DPB)而單獨(dú)存在于固定膜生物反應(yīng)器中。該工藝解決了聚磷菌和反硝化菌競爭碳源的問題(參照反硝化除磷原理),同時(shí)也巧妙的解決了活性污泥系統(tǒng)培養(yǎng)硝化菌需要的較長SRT這一不利條件。
 
  在該工藝中,含DPB回流污泥首先在厭氧池完成釋磷和儲(chǔ)存PHB,經(jīng)過快沉池分離后,富含DPB的污泥超越固定膜反應(yīng)器至缺氧池,含氨氮的上清液直接進(jìn)入固定膜反應(yīng)器,進(jìn)行好氧硝化,產(chǎn)生的硝化液流入缺氧池后與DPB污泥接觸,完成反硝化除磷反應(yīng)。由于DPB污泥沒有經(jīng)過好氧池,所以它體內(nèi)的PHB幾乎全用于反硝化吸磷作用。因DPB每吸收1份的正磷酸鹽就需要7份的NO3—-N,故而在污水中N/P低于7時(shí),就意味著缺氧池中硝氮含量不足導(dǎo)致不能徹底除磷,因此需要在缺氧池后增加再曝氣池,從而保證TP的穩(wěn)定達(dá)標(biāo)。
 
  其實(shí)該工藝還有一定的缺陷,比如:①厭氧池中無法完全吸附有機(jī)物,導(dǎo)致固定膜反應(yīng)器進(jìn)水中攜帶有BOD,一方面抑制硝化反應(yīng),另一方面造成有機(jī)物的浪費(fèi)和能耗的增高;②在進(jìn)水氨氮偏高時(shí),缺氧池中反硝化除磷菌不能徹底的去除硝氮,導(dǎo)致出水TN的升高。
 
  3、總結(jié)
 
  以上工藝是比較常規(guī)的脫氮除磷工藝,一些衍生工藝或者不常見的工藝就不在此一一列舉了,如果有興趣的話,可以自己查一下資料。如:VIP、BCFS、Enbnras、OCO、A2N-SBR、SBR、MSBR、CAST以及A2/O工藝衍生的工藝等等,這些工藝都是基于脫氮除磷原理產(chǎn)生的。
 
  筆者認(rèn)為脫氮除磷前文所述的工藝,可歸結(jié)為碳源的分配(除反硝化除磷工藝外),每個(gè)工藝都有其優(yōu)點(diǎn),所以不能說哪個(gè)工藝***好,就看其適不適應(yīng)進(jìn)水水質(zhì)(不考慮操作水平)。
 
  現(xiàn)在環(huán)保要求越來越嚴(yán),對(duì)于不少污水廠因?yàn)門N問題,給生化池中投加大量的碳源,來滿足出水TN的要求,針對(duì)于這種污水廠來說,可以不用考慮生物除磷,畢竟生物除磷的成本比化學(xué)除磷的高的太多。


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